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常州烟气脱硫塔喷淋塔厂家生产

时间:2020-06-30 15:21

  吸收塔的下部浆液池中的浆液大部分通过吸收塔循环泵循环,另一部分浆液从浆液池中抽取出来排到石膏旋流器中。在浆液池中布置有氧化空气系统,并设有高位溢流装置,防止浆液进入烟道,溢流管设置有密封装置。喷淋层安装在吸收塔上部烟气区。每台吸收塔循环泵对应于各自的一层喷淋层,喷嘴采用耐磨性能极佳的SiC材料的旋转空锥雾化喷嘴。吸收塔循环泵将浆液输送到喷嘴,通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。 吸收塔最顶部设置一个两级的最新型屋脊式除雾器,除雾器将烟气中夹带的大部分浆液液滴分离出来。烟气出口含雾滴≤75mg/Nm3。除雾器由冲洗程序控制,冲洗方式为脉冲式。除雾器的冲洗使用的是工艺水,冲洗有两个目的,一方面是防止除雾器结垢,另一方面是补充因烟气饱和而带走的水份,?以维持吸收塔内要求的液位。 事故烟气冷却系统包括泵、分配管网、阀门和喷嘴,冷却所采用的工艺水由除雾器冲洗水泵提供,能够满足FGD装置入口烟气温度及烟气流量的变化范围,在循环泵故障跳闸以及吸收塔入口烟气温度超过180℃时保护打开事故喷淋水系统气动门,保护吸收塔内衬及除雾器等,保证吸收塔内衬和除雾器等设备不被损坏。 喷嘴与管道的设计赢易于检修、冲洗和更换。氧化空气系统将空气吹入吸收塔,以确保将亚硫酸钙就地氧化成石膏(即从亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙)。氧化空气由3台氧化风机(两运一备)提供。氧化空气通过氧化空气分布管喷入,通过搅拌器均匀分布到吸收塔浆液池中。 为了降低氧化空气的温度(离开风机的温度高达80℃以上),需将减温水喷入到氧化空气管中,使氧化空气冷却增湿,防止氧化空气层中结垢及降低氧化风温度。 石膏脱水系统简介:石膏脱水系统分为两个子系统,即一级脱水系统和二级脱水系统。一级脱水系统为单元制操作系统,包括2台石膏排出泵(一运一备)、2台水力旋流站;二级脱水包括2台真空皮带脱水机及相应的泵、箱体、管道、阀门等。 由于吸收塔浆液池中石膏不断产生,为保持浆液密度在设计的运行范围内,需将石膏浆液(20%固体含量)从吸收塔中抽出。为了避免石膏浆液在管道中可能沉淀,石膏排出采用部分回流方式满足石膏浆液在低负荷时需要的最低流速。 石膏排出泵(一运一备)安装在吸收塔旁,石膏浆液排出泵通过管道将石膏浆液从吸收塔中分别泵入相应的石膏水力旋流器。水力旋流器具有双重作用:即石膏浆液预脱水和石膏晶体分级。进入水力旋流器的石膏悬浮切向流动产生离心运动,细小的微粒从旋流器的中心向上流动形成溢流,大部分溢流返回吸收塔,一部分形成废水排放。 水力旋流器中重的固体微粒被抛向旋流器壁,并向下流动,形成含固浓度为50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流进入真空脱水皮带机二级脱水系统。为了保证石膏旋流器的正常运行和脱水效果,石膏脱水系统间断运行,以控制吸收塔反应池里固体物的浓度。 当反应池里的固体物浓度升高到高位时,吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固体物的排出降低了反应池浆液的浓度,一段时间之后,固体物的浓度降低至最低点,排料停止,此时排放泵虽然仍然运行,但它只是将浆液循环打回反应池,反应池内的固体物的浓度随之提高,如此周期性的运行保持了反应池内的固体物的浓度在高位值和低位值之间。 二级脱水系统包括真空皮带脱水机,真空系统及冲洗系统,一台真空皮带脱水机出力满足一台机组的正常运行,石膏被脱水后含水量降到10%以下,并对石膏滤饼使用工艺水进行冲洗以去除氯化物,从而保证石膏的品质。 冲洗水及回流水排至回流水池。从真空皮带脱水机滤出的回流水流至回流水池。真空皮带脱水机的真空度由水环式真空泵提供。真空皮带脱水机的负荷通过测量滤饼的厚度进行自动调节。 当烟气中的SO2原始浓度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%时,传统的单回路烟气脱硫吸收塔在经济性方面就受到了限制。这种情况下?,双回路烟气脱硫吸收塔就显示了其优势。与传统的单回路吸收塔相比,双回路吸收塔的化学吸收所需的“液—气”比更低,因而吸收液的喷头数量更少,吸收塔的高度也降低了。所以,相对而言,双回路吸收塔的投资和运行费用下降了。 对于双循环脱硫塔,控制上、下层浆液不同的pH值,则可以在较低的液气比L/G和较低的钙硫比Ca/S下获得相同的脱硫效率,上层洗涤浆液的pH值较高,石灰石的过剩率(Ca/S)也较高,这可通过较小的液气比来获得较高的脱硫效率。下层洗涤浆液的PH值较低,石灰石的过剩率(Ca/S)也较低,也更有利于石膏的氧化和石膏纯度的提高,提高了脱硫剂的利用率,降低了循环泵的能耗和脱硫剂的消耗。 对于普通单循环脱硫塔,在给定的脱硫效率的条件下,循环泵能耗(与L/G有关)和石灰石脱硫剂的消耗之间存在一个经济平衡问题,如Ca/s较低,即石灰石利用率较高,此时需要较高的液气化L/G;反之,若液气比L/G较低,则所需的Ca/S就较高,即石灰石过剩率较高。 采用泡沫区吸收技术,把吸收液以烟气流相反的方向喷入,使吸收液与烟气保持动平衡,形成泡沫区。这个泡沫区是强湍流区域,气液在此区域充分混合,吸收液接触面高速更新。烟气的冲力使吸收液四散飞溅,吸收液与烟气达到动平衡处形成稳定的泡沫层。吸收液的湍动膜包裹了烟气中的粉尘及气态污染物,同时气液充分接触,使烟气骤然冷却,酸性气体被吸收。动力波脱硫塔采用了这个独特的吸收技术,逆喷塔由二个主要部分构成:逆喷头及气/液分离槽。吸收液通过一个大口径喷嘴,喷入直桶型的逆喷管中,其与烟气流向相反。烟气与吸收液相撞,使吸收液快速转向,撞向管壁,形成稳定波层,或称泡沫区。泡沫区在逆喷管内的上、下移动取决于烟气和吸收液的相对冲力。由于采用大口径敞口喷头,排放烟气中不存在因雾化而产生的细小液滴 脱硫效率随PH值、△P的增加而增加,随锅炉负荷、入口SO2浓度的增加而减小。但pH值增加到5。O时,继续提高pH值,效率提高不大。当锅炉负荷增加时,在给定的△P下,JBR的液位下降,总液传质面积和气体停留时间减少,因而脱硫效率下降。

  吸收塔的下部浆液池中的浆液大部分通过吸收塔循环泵循环,另一部分浆液从浆液池中抽取出来排到石膏旋流器中。在浆液池中布置有氧化空气系统,并设有高位溢流装置,防止浆液进入烟道,溢流管设置有密封装置。喷淋层安装在吸收塔上部烟气区。每台吸收塔循环泵对应于各自的一层喷淋层,喷嘴采用耐磨性能极佳的SiC材料的旋转空锥雾化喷嘴。吸收塔循环泵将浆液输送到喷嘴,通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。 吸收塔最顶部设置一个两级的最新型屋脊式除雾器,除雾器将烟气中夹带的大部分浆液液滴分离出来。烟气出口含雾滴≤75mg/Nm3。除雾器由冲洗程序控制,冲洗方式为脉冲式。除雾器的冲洗使用的是工艺水,冲洗有两个目的,一方面是防止除雾器结垢,另一方面是补充因烟气饱和而带走的水份,?以维持吸收塔内要求的液位。 事故烟气冷却系统包括泵、分配管网、阀门和喷嘴,冷却所采用的工艺水由除雾器冲洗水泵提供,能够满足FGD装置入口烟气温度及烟气流量的变化范围,在循环泵故障跳闸以及吸收塔入口烟气温度超过180℃时保护打开事故喷淋水系统气动门,保护吸收塔内衬及除雾器等,保证吸收塔内衬和除雾器等设备不被损坏。 喷嘴与管道的设计赢易于检修、冲洗和更换。氧化空气系统将空气吹入吸收塔,以确保将亚硫酸钙就地氧化成石膏(即从亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙)。氧化空气由3台氧化风机(两运一备)提供。氧化空气通过氧化空气分布管喷入,通过搅拌器均匀分布到吸收塔浆液池中。 为了降低氧化空气的温度(离开风机的温度高达80℃以上),需将减温水喷入到氧化空气管中,使氧化空气冷却增湿,防止氧化空气层中结垢及降低氧化风温度。 石膏脱水系统简介:石膏脱水系统分为两个子系统,即一级脱水系统和二级脱水系统。一级脱水系统为单元制操作系统,包括2台石膏排出泵(一运一备)、2台水力旋流站;二级脱水包括2台真空皮带脱水机及相应的泵、箱体、管道、阀门等。 由于吸收塔浆液池中石膏不断产生,为保持浆液密度在设计的运行范围内,需将石膏浆液(20%固体含量)从吸收塔中抽出。为了避免石膏浆液在管道中可能沉淀,石膏排出采用部分回流方式满足石膏浆液在低负荷时需要的最低流速。 石膏排出泵(一运一备)安装在吸收塔旁,石膏浆液排出泵通过管道将石膏浆液从吸收塔中分别泵入相应的石膏水力旋流器。水力旋流器具有双重作用:即石膏浆液预脱水和石膏晶体分级。进入水力旋流器的石膏悬浮切向流动产生离心运动,细小的微粒从旋流器的中心向上流动形成溢流,大部分溢流返回吸收塔,一部分形成废水排放。 水力旋流器中重的固体微粒被抛向旋流器壁,并向下流动,形成含固浓度为50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流进入真空脱水皮带机二级脱水系统。为了保证石膏旋流器的正常运行和脱水效果,石膏脱水系统间断运行,以控制吸收塔反应池里固体物的浓度。 当反应池里的固体物浓度升高到高位时,吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固体物的排出降低了反应池浆液的浓度,一段时间之后,固体物的浓度降低至最低点,排料停止,此时排放泵虽然仍然运行,但它只是将浆液循环打回反应池,反应池内的固体物的浓度随之提高,如此周期性的运行保持了反应池内的固体物的浓度在高位值和低位值之间。 二级脱水系统包括真空皮带脱水机,真空系统及冲洗系统,一台真空皮带脱水机出力满足一台机组的正常运行,石膏被脱水后含水量降到10%以下,并对石膏滤饼使用工艺水进行冲洗以去除氯化物,从而保证石膏的品质。 冲洗水及回流水排至回流水池。从真空皮带脱水机滤出的回流水流至回流水池。真空皮带脱水机的真空度由水环式真空泵提供。真空皮带脱水机的负荷通过测量滤饼的厚度进行自动调节。 当烟气中的SO2原始浓度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%时,传统的单回路烟气脱硫吸收塔在经济性方面就受到了限制。这种情况下?,双回路烟气脱硫吸收塔就显示了其优势。与传统的单回路吸收塔相比,双回路吸收塔的化学吸收所需的“液—气”比更低,因而吸收液的喷头数量更少,吸收塔的高度也降低了。所以,相对而言,双回路吸收塔的投资和运行费用下降了。 对于双循环脱硫塔,控制上、下层浆液不同的pH值,则可以在较低的液气比L/G和较低的钙硫比Ca/S下获得相同的脱硫效率,上层洗涤浆液的pH值较高,石灰石的过剩率(Ca/S)也较高,这可通过较小的液气比来获得较高的脱硫效率。下层洗涤浆液的PH值较低,石灰石的过剩率(Ca/S)也较低,也更有利于石膏的氧化和石膏纯度的提高,提高了脱硫剂的利用率,降低了循环泵的能耗和脱硫剂的消耗。 对于普通单循环脱硫塔,在给定的脱硫效率的条件下,循环泵能耗(与L/G有关)和石灰石脱硫剂的消耗之间存在一个经济平衡问题,如Ca/s较低,即石灰石利用率较高,此时需要较高的液气化L/G;反之,若液气比L/G较低,则所需的Ca/S就较高,即石灰石过剩率较高。 采用泡沫区吸收技术,把吸收液以烟气流相反的方向喷入,使吸收液与烟气保持动平衡,形成泡沫区。这个泡沫区是强湍流区域,气液在此区域充分混合,吸收液接触面高速更新。烟气的冲力使吸收液四散飞溅,吸收液与烟气达到动平衡处形成稳定的泡沫层。吸收液的湍动膜包裹了烟气中的粉尘及气态污染物,同时气液充分接触,使烟气骤然冷却,酸性气体被吸收。动力波脱硫塔采用了这个独特的吸收技术,逆喷塔由二个主要部分构成:逆喷头及气/液分离槽。吸收液通过一个大口径喷嘴,喷入直桶型的逆喷管中,其与烟气流向相反。烟气与吸收液相撞,使吸收液快速转向,撞向管壁,形成稳定波层,或称泡沫区。泡沫区在逆喷管内的上、下移动取决于烟气和吸收液的相对冲力。由于采用大口径敞口喷头,排放烟气中不存在因雾化而产生的细小液滴 脱硫效率随PH值、△P的增加而增加,随锅炉负荷、入口SO2浓度的增加而减小。但pH值增加到5。O时,继续提高pH值,效率提高不大。当锅炉负荷增加时,在给定的△P下,JBR的液位下降,总液传质面积和气体停留时间减少,因而脱硫效率下降。脱硫塔的优化设计实施以下设计可提高脱硫效率、降低投资和运行费用。1.增加液体再分布装置(ALRD)

  的有效传质面积,液气交接面处的传质效率也很低。液体再分布装置是把塔壁上的液膜收集起来,重新破碎成液滴,分配到烟气中,一方面靠近塔壁的喷嘴也可布置得离塔壁远些,既可减少贴壁流动的浆液,又可减轻对塔壁防腐层的冲刷;另一方面又可使贴壁流动的浆液发挥余热,克服了壁流现象造成脱硫效率降低的负面影响。安装液体再分配装置后的性能测试结果表明,系统脱硫效率可提高2%~5%。

  将逆流脱硫塔的气速增加到4~5m/s,提高流速可提高气液两相的湍动,一方面可降低烟气与液滴之间的膜厚度,液膜增强因子增加,从而提高总传质系数;另一方面,喷淋液滴的下降速度减小,持液量增大,使得吸收区的传质面积增大。当烟气流速低于3m/s时,脱硫效率与烟气速度无关;高于3m/s时,液滴表面的振动加大,液滴中的混合增强,表面更新加快,可促进二氧化硫吸收反应,有利于脱硫效率的提高;当烟气流速从3.0m/s提高到4.5m/s时,脱流率上升幅度较大,进一步提高烟气流速时,脱流率的提高趋于平缓。同时,烟气流速受除雾器性能和液泛速度的制约。低烟气流速时,压降的增大幅度大于传质面积,而高烟气流速时,结果则相反,传质面积的增大幅度大于压降。这一点在ABB的高流速实验中也得到证实:在脱硫率不变的条件下,烟速从2.3m/s提高到4.3m/s,液气比减少32%,相应的传质速率增加50%,总能耗可下降25%;根据中试结果,从节能观点出发,空塔流速最好大于4.57m/s。3.增加托盘、气流分布板4.采用Sauter粒径更小双向喷嘴尺寸较小的喷嘴可降低雾滴平均直径,增加了比表面积,增加了塔断面覆盖率。?例如,某脱硫塔每个喷淋层原来是由25只130mm的喷嘴组成,每只喷嘴的流量为31.5L/s,后来改为每层60至84只50mm的喷嘴,每只喷嘴的流量为12.6L/s,前后压力操作不变,同时增加了一块穿流孔板,以改变塔入口处的气流分布。经此改进后,脱硫效率由80%提高到96%。常州烟气脱硫塔/喷淋塔厂家生产

  喷淋塔内的流动较为复杂,脱硫塔的塔径、洗涤区高度、液滴粒径分布、液滴初始速度和喷射角均影响脱硫塔的气动特性(气液分布、压降、液滴停留时间、塔内持液量等)。吸收塔压降在整个脱硫系统能耗中占有较大的比例,直接影响脱硫装置运行的经济性,是脱硫系统设计中的一个重要经济、技术指标;液滴停留时间和塔内持液量与传质面积有关,是决定脱硫效率的主要因素。这些也是FGD系统建模时的重要参数,也是优化脱硫塔设计的基础。

  根据脱硫塔内的流体特性,可将脱硫塔分为四个特定区域:烟气入口区、托盘区域、喷淋区域、除雾区域,无一例外表现为二相流的特性。一、烟气入口区域烟气入口区域的流体流动受入口烟道与塔的几何尺寸、内部构件、托盘下部的喷淋层以及浆液从托盘流出的方式影响。此部份的压降由三种基本机理造成:一是烟气的膨胀拐弯和内部构件的拖曳;二是托盘下部喷淋层和托盘淋降造成的曳力损失;三是托盘下部喷嘴造成的动力损失。烟气膨胀造成的压力损失可根据有关流体阻力手册查相似的阻力系数计算出来;喷淋层和托盘淋降造的压力损失可根据总的动力平衡建立起流体通量、总的液滴曳力与烟气压降的关系式计算出来;累积液滴曳和单个液滴曳力可根据二相流模型建立方程,托盘下部喷嘴造成的动力损失可采用脱硫喷淋区的专用计算程序计算出来。

  烟气入口区域压降的计算结果,计算出来的压降与脱硫塔数据库中的数据吻合得很好。从图中可以看出,烟气膨胀及喷淋层带来的动力损失占了总压降的大部分,这些机理可根据几何相似性进行放大,此处所用的几何相似性要求所有的几何尺寸均按同一放大因子进行线性放大,除了几何尺寸方面的考虑以外,水力学特性的放大也应保持相似的流体流动,如果入口雷诺数大于20000,流体为紊流状态,即可很容易获得动力相似性。并且,对于动力相似性,液气动量比应与流场单元动力比相等。

  二、托盘区域托盘是一种两相逆流筛孔板,在筛孔板上表面设有单元隔离板,将上表面隔离一个个单元,烟气在托盘上表面形成泡沫层,同时浆液也从中落下。气流和液流之间有规律地脉动,气流和液流间歇通过小孔。托盘上的隔离板是为了防止脉动过大,造成气流通量不均匀。特别当脱硫直径增大后,若无隔离板,即会出现有些孔只通气,不落液的现象,而有些则刚好相反,这势必将严重影响气液间传质,降低脱硫效率。由于托盘的每一个隔离区有多个通路存在,这种脉动流动可视为准稳态流动。托盘产生的压降进一步促进了烟气分布的均匀性,为喷淋层洗涤区的气液均匀接触提供了更为良好的保证。常州烟气脱硫塔/喷淋塔厂家生产三、喷淋区域

  喷淋区位于托盘和除雾器之间,雾化的浆液与烟气逆流接触,假定此区域的气流和液流是均匀的,则可采用一维动量方程中的迁移通量公式进行分析。动量方程中的迁移通量模型按照扩散原理模拟了气液两相流间速度的差异,在单相流动量方程中考虑了两相间的迁移和平均混合物特性,添加了多个参数。同时,气液间的迁移速度也根据实验数据进行了修正。

  (2)距喷嘴较远处,由于液滴加速或加速至其终端速度,液滴浓度与喷嘴角度和液滴初始速度无关。在顺流脱硫塔中,液滴浓度随距离的增加而单调降低。对于较大液滴初始速度,喷嘴角度增加使液滴浓度降低,速度减慢,但对于较小的液滴速度,在脱硫塔的上部,液滴的浓度随喷淋角度的增加而增加。喷嘴喷射角度带来的液滴浓度的相对变化随液滴垂直速度分量的增加而扩大。一般地,在逆流脱硫塔中,喷嘴角度的增加将导致液滴局部浓度的增加。

  (3)在顺流脱硫塔中,液滴浓度随距离(离喷淋层)的降低而持续降低;在逆流脱硫塔中,则随高速液滴初始速度的增加而增加,随低速液滴初始速度的减小而减小,局部浓度随距离的增加、气速的降低(对逆流脱硫塔)、液滴初速度的降低而降低。

  (4)一般地,停留时间随喷淋角度的增加、液滴初始速度的降低、Rev(描过气流流经脱硫塔的参数)的降低而增加,随雷诺数的减小而减少,但当液滴初始速度很低或在顺流脱硫塔中,停留时间随喷射角的增加而降低。仅在逆流脱硫塔中,当使用的喷嘴角度很大时或无气流时,可观测到停留时间随喷嘴角度的增加而降低。

  吸收塔的下部浆液池中的浆液大部分通过吸收塔循环泵循环,另一部分浆液从浆液池中抽取出来排到石膏旋流器中。在浆液池中布置有氧化空气系统,并设有高位溢流装置,防止浆液进入烟道,溢流管设置有密封装置。喷淋层安装在吸收塔上部烟气区。每台吸收塔循环泵对应于各自的一层喷淋层,喷嘴采用耐磨性能极佳的SiC材料的旋转空锥雾化喷嘴。吸收塔循环泵将浆液输送到喷嘴,通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。 吸收塔最顶部设置一个两级的最新型屋脊式除雾器,除雾器将烟气中夹带的大部分浆液液滴分离出来。烟气出口含雾滴≤75mg/Nm3。除雾器由冲洗程序控制,冲洗方式为脉冲式。除雾器的冲洗使用的是工艺水,冲洗有两个目的,一方面是防止除雾器结垢,另一方面是补充因烟气饱和而带走的水份,?以维持吸收塔内要求的液位。 事故烟气冷却系统包括泵、分配管网、阀门和喷嘴,冷却所采用的工艺水由除雾器冲洗水泵提供,能够满足FGD装置入口烟气温度及烟气流量的变化范围,在循环泵故障跳闸以及吸收塔入口烟气温度超过180℃时保护打开事故喷淋水系统气动门,保护吸收塔内衬及除雾器等,保证吸收塔内衬和除雾器等设备不被损坏。 喷嘴与管道的设计赢易于检修、冲洗和更换。氧化空气系统将空气吹入吸收塔,以确保将亚硫酸钙就地氧化成石膏(即从亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙)。氧化空气由3台氧化风机(两运一备)提供。氧化空气通过氧化空气分布管喷入,通过搅拌器均匀分布到吸收塔浆液池中。 为了降低氧化空气的温度(离开风机的温度高达80℃以上),需将减温水喷入到氧化空气管中,使氧化空气冷却增湿,防止氧化空气层中结垢及降低氧化风温度。 石膏脱水系统简介:石膏脱水系统分为两个子系统,即一级脱水系统和二级脱水系统。一级脱水系统为单元制操作系统,包括2台石膏排出泵(一运一备)、2台水力旋流站;二级脱水包括2台真空皮带脱水机及相应的泵、箱体、管道、阀门等。 由于吸收塔浆液池中石膏不断产生,为保持浆液密度在设计的运行范围内,需将石膏浆液(20%固体含量)从吸收塔中抽出。为了避免石膏浆液在管道中可能沉淀,石膏排出采用部分回流方式满足石膏浆液在低负荷时需要的最低流速。 石膏排出泵(一运一备)安装在吸收塔旁,石膏浆液排出泵通过管道将石膏浆液从吸收塔中分别泵入相应的石膏水力旋流器。水力旋流器具有双重作用:即石膏浆液预脱水和石膏晶体分级。进入水力旋流器的石膏悬浮切向流动产生离心运动,细小的微粒从旋流器的中心向上流动形成溢流,大部分溢流返回吸收塔,一部分形成废水排放。 水力旋流器中重的固体微粒被抛向旋流器壁,并向下流动,形成含固浓度为50%的底流。石膏水力旋流器的底流自流进入真空脱水皮带机二级脱水系统。为了保证石膏旋流器的正常运行和脱水效果,石膏脱水系统间断运行,以控制吸收塔反应池里固体物的浓度。 当反应池里的固体物浓度升高到高位时,吸收塔排放泵就向石膏旋流器排料。固体物的排出降低了反应池浆液的浓度,一段时间之后,固体物的浓度降低至最低点,排料停止,此时排放泵虽然仍然运行,但它只是将浆液循环打回反应池,反应池内的固体物的浓度随之提高,如此周期性的运行保持了反应池内的固体物的浓度在高位值和低位值之间。 二级脱水系统包括真空皮带脱水机,真空系统及冲洗系统,一台真空皮带脱水机出力满足一台机组的正常运行,石膏被脱水后含水量降到10%以下,并对石膏滤饼使用工艺水进行冲洗以去除氯化物,从而保证石膏的品质。 冲洗水及回流水排至回流水池。从真空皮带脱水机滤出的回流水流至回流水池。真空皮带脱水机的真空度由水环式真空泵提供。真空皮带脱水机的负荷通过测量滤饼的厚度进行自动调节。 当烟气中的SO2原始浓度大于12000?mg/m3、要求SO2的去除效率大于96%时,传统的单回路烟气脱硫吸收塔在经济性方面就受到了限制。这种情况下?,双回路烟气脱硫吸收塔就显示了其优势。与传统的单回路吸收塔相比,双回路吸收塔的化学吸收所需的“液—气”比更低,因而吸收液的喷头数量更少,吸收塔的高度也降低了。所以,相对而言,双回路吸收塔的投资和运行费用下降了。 对于双循环脱硫塔,控制上、下层浆液不同的pH值,则可以在较低的液气比L/G和较低的钙硫比Ca/S下获得相同的脱硫效率,上层洗涤浆液的pH值较高,石灰石的过剩率(Ca/S)也较高,这可通过较小的液气比来获得较高的脱硫效率。下层洗涤浆液的PH值较低,石灰石的过剩率(Ca/S)也较低,也更有利于石膏的氧化和石膏纯度的提高,提高了脱硫剂的利用率,降低了循环泵的能耗和脱硫剂的消耗。 对于普通单循环脱硫塔,在给定的脱硫效率的条件下,循环泵能耗(与L/G有关)和石灰石脱硫剂的消耗之间存在一个经济平衡问题,如Ca/s较低,即石灰石利用率较高,此时需要较高的液气化L/G;反之,若液气比L/G较低,则所需的Ca/S就较高,即石灰石过剩率较高。 采用泡沫区吸收技术,把吸收液以烟气流相反的方向喷入,使吸收液与烟气保持动平衡,形成泡沫区。这个泡沫区是强湍流区域,气液在此区域充分混合,吸收液接触面高速更新。烟气的冲力使吸收液四散飞溅,吸收液与烟气达到动平衡处形成稳定的泡沫层。吸收液的湍动膜包裹了烟气中的粉尘及气态污染物,同时气液充分接触,使烟气骤然冷却,酸性气体被吸收。动力波脱硫塔采用了这个独特的吸收技术,逆喷塔由二个主要部分构成:逆喷头及气/液分离槽。吸收液通过一个大口径喷嘴,喷入直桶型的逆喷管中,其与烟气流向相反。烟气与吸收液相撞,使吸收液快速转向,撞向管壁,形成稳定波层,或称泡沫区。泡沫区在逆喷管内的上、下移动取决于烟气和吸收液的相对冲力。由于采用大口径敞口喷头,排放烟气中不存在因雾化而产生的细小液滴 脱硫效率随PH值、△P的增加而增加,随锅炉负荷、入口SO2浓度的增加而减小。但pH值增加到5。O时,继续提高pH值,效率提高不大。当锅炉负荷增加时,在给定的△P下,JBR的液位下降,总液传质面积和气体停留时间减少,因而脱硫效率下降。

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